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从而通过定期对路面加热实现自愈能力的增强；二是White等[42]提出的微修复法，其原理是
沥青裂引发壁断裂，从而要就并与外界发生一定化学反应，反应生成聚合物对起到填充裂缝的作用。评价灌缝胶的损坏程度，以灌缝胶的实际服役为基础，同时需要综合考虑各类损坏形式对灌缝胶损坏的影响。采用不同灌缝工艺的路段，灌缝胶在服役中的失效形式也是不同的，因此有必要首先对灌缝胶的损坏情展现场 ，以现场采集的图像和数据为基础作为进一步研究的基础，为终灌缝胶损坏评价模型的建立理论依据和工程基础，使其能够在大程度上反应灌缝胶的真实工作状态。3条，分别建立其灌缝胶裂缝宽度与综合温度ST之间的关系，3条路面裂缝处的灌缝胶裂缝宽度均与综合温度ST呈现出相当好的线型关。哈尔滨工业大学的路石鑫在其硕士《瞬态温度场与车轮荷载作用下灌缝胶界面力学响应分析》[45]利用采用ABAQUS有限元，建立含有灌缝胶的路面结构三维有限元模型，分析灌缝胶与裂缝壁的粘结界面行车荷载作用下的 cm×深160cm（其中长度方向为行车方向）。灌缝胶的尺寸根据实际路面灌缝尺寸确定为：长120cm×宽2cm×深2cm，为了分析灌缝胶的粘附性裂，在灌缝胶和裂缝壁之间设置一个粘结界面层，其尺寸为长120cm×宽0.1cm×深2cm。加载区域位于模型的中心位置，区域尺寸为长102cm×宽48cm，如图3-6所示。为了计算的复杂程度，只对荷载加载区域进行网格细。除此之外，灌缝胶失效判别指标的选定还需要结合灌缝胶的室内自愈试验，尽可能通过室内模拟来体现灌缝胶在实际服役中的自愈，以现场 的，该判别的的使用成本和操作难度。（1）沥青自愈机理研究1984年，Schapery提出了基于表面能的材料断裂定律，他认为沥青自愈的能量转移可以视为材料裂的逆。在他的研究基础上，Lytto于1998年提出了对应的材料定律，但是由于该定律不能反应自愈速率与表面能之间的关系，两人在后续的研究中，又分别建立了由表面能密度的非极性部分决定的初期自愈速度和由表面能密度极性决定的后期自愈速度的表达式。从而基于表面能理论的沥青自愈机理模型，该模型可以表征速率与裂缝表面能之间的关系，但是无法揭示裂缝的过Phill根据Kim建立的扩散模。
始终小于自愈后的灌缝胶能够承受的变形量，则说明自愈后的灌缝胶能够在该路段上继续发挥其密水功能，即灌缝胶未失效。根据上一小节中对灌缝胶粘附性裂率R的定义，可得R的计算可知：计算灌缝胶的粘附性裂率，首先需要测量灌缝胶的粘附性裂长度与路面裂缝的长度。为了保证 人员的，本文没有采用直接测量的，而是采用现场照相加后期图像的获取数据，本章将首先利用动态剪切流变仪，进行灌缝胶间歇加载试验，研究灌缝胶力学性自愈评价指标及其影响因素；随后利用灌缝胶拉伸性能
测定仪，进行灌缝胶粘附性裂缝前后的低温拉伸试验，研究灌缝胶的功能性自愈评价指标及其影响因素；后通过观察灌缝胶粘附性裂缝自愈后的透水情况，初步分析灌缝胶自愈后的密水。②没有考虑各评价指标之间的和影响；③在制定各指标的评价时依据。在实际工程中，灌缝胶出现粘附性裂缝后，往往会有灰尘、小石子等杂物进入裂缝中，后期随着温度的升高，灌缝胶与裂缝壁重新粘结在一起，但是在裂缝的中，灌缝胶的粘结并不洁净。上文中通过人工预留塑料薄片构造灌缝胶的粘附性裂缝。以这种构造裂缝，为了方便脱模，塑料薄片的两侧都涂有
脱模剂，这就在裂缝的中，灌缝胶与裂缝壁之间的重新粘结会受到脱模剂的影响，在一定程度上与灌缝胶的实际服役情况相吻合。本部分设计了另一种构造灌缝胶粘附性裂缝的，使灌缝胶与裂缝壁之间的重新粘结相对洁净，以探究粘结对灌缝胶自愈性的影响：首先浇注未经任何的灌缝胶试样，随后加热与塑料薄片尺寸相同的。
