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在此基础上提出了新的评价指标并验证了其复现性；在流方面，Yang等人在弯曲梁流变试验（BBR）的基础上对试件尺寸、评价和评价指标进行了研究，先后提出了的弯曲梁流变试验和灌缝胶弯曲梁流变试验(CBR)。2008年，采用
粘度计（RV）、动态剪切流变仪（DSR）、BBR和动态力学
分析仪（DMA）等流变学研究了灌缝胶在施工和使用中的流变特性；在粘附性方面，Fini了3种试验评价
沥青路面热灌类灌缝胶的粘附性，以生产厂家、工程师和 研究人员的不同需求。第1种是应用表面能原理来测量分布在两种材料表面的粘附功，用以评价灌缝胶和裂缝壁的配伍性，第2种是基于力学的直接拉伸试验，评价界面的粘结力，第3种是基于断裂力学原理的静压循环气泡试。用以计算界面断裂能；在老化性方面，了一种用小型灌缝胶储存罐模拟现场大型储存罐的加速老化国内的李峰等人用ASTM规范中相应的评价方对11种灌缝胶进行性能，发现国内生产的灌缝胶的低温性能较差，甚至达不到行业。有关灌缝胶损坏原因和损坏影响的研究较多，但由于低温粘附性损坏是灌缝胶常见、严重的损坏形式，绝大部分研究都集中在灌缝胶的粘附性损坏方面，对于其他形式的灌缝胶损坏研究较少，如灌缝胶的表面网状裂、表面沉降等。通过现场 发现：虽然灌缝胶的粘附性损坏占主导地位，但其余各类损坏形式依旧普遍存在，且同样会对路面性能造成不利影响。因此，为了更加的解决实际路面上普遍存在的各类灌缝胶损坏问题。2.0%，KLF灌缝胶的临界应变为5.3。应用为广泛。但在近年的 研究中发现：在使用一年后，灌缝胶普遍会出现了不同形式、不同程度的损坏，这就引发了一个问题：一些性能、使用寿命应该在三年以上的灌缝胶，在使用一年左右因为有一定程度的损坏，就被认定为丧失路用性能而进行重复灌缝，了巨大的经济浪费。根据已有的灌缝胶损坏方面的研究，一些性能的灌缝胶，在服役中产生的一些形式的失效，可以在一定程度上自愈。针对上述，哈尔滨工业大学的董岩岩在其硕士《基于弱边界层理论的灌缝胶失效机理研究》中了的研究。她依据弱边界层理论和现场观察到的灌缝胶粘附性损坏情况，发现灌缝胶在产生粘附性裂时，与裂缝壁粘结界面处的一小层灌缝胶会首先，即灌缝胶与裂缝壁的粘结界面处存在弱边界层现。
综合以上研究成果可以初步断定：灌缝胶的自然老化和路面温度应力的作用，是灌缝胶表面产生网状裂的主要原因。（3）根据表2-7可知，利用该评价模型计算的失效指数，比较符合现场 中观察到的实际情况，说明该评价模型合理有效。由于该模型只涉及R和W两个变量，故评价简单快捷。在实际工程中，只需每条裂缝上灌缝胶的粘附性裂率R和裂宽度W的大致数值，即可快速计算灌缝胶的损坏指数DI1，定量地对灌缝胶的损坏程度进行评价。主要体现在以下几点：①灌缝胶在自然老化中，锥入度会、软化点会升高、玻态转化温度会升高，宏观为自然老化后的灌缝胶较硬，低温粘性较差；②灌缝胶在自然老化中，组成成分会产生变化，部分成分会发生分。将加热后的片着裂缝壁灌缝胶中再，重复此步骤数次，直至形成全贯通的粘附性裂缝为止。通过以上2种不同的缝，间歇后灌缝胶的率。综上所述，本文将采用以上3个指数来评价灌缝胶的力学性自愈能力和自愈程度，分析和比较不同灌缝胶的自愈能力。（2）当时，裂缝上绝大部分位置处的灌缝胶已经出现了粘附性脱空，R已经达到大值，后期灌缝胶的失效完全受灌缝胶裂宽度W的影响，此时的灌缝胶失效指数计算式中：灌缝胶损坏指数DI1越大，认为灌缝胶粘附性裂的程度越大，即灌缝胶损坏越严重。利用上述评价模型，对绥满高速路段上1条 裂缝上的灌缝胶进行失效评价，由于该 路段所在地区的冬季综合温度较低，故式（2-7）和式（2-8）中的温度修正系数t取0.。
