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莱芜精编缝合防裂土工布2024（ 省市派送+欢迎咨询）JG灌缝胶在应力控制和应变控制两种下的间歇加载试验结果如图4-5所示。程承受260次荷载作用，二次加载承受16360次荷载作用；在应变控制下，初次加载承受载作用，均远大于应力控制下对应的。说明在应变控制下，灌缝胶能量耗散的速度较慢，复数模量到相同程度所对应的荷载作用越多（b）JG灌缝胶在应力控制下，3个指数综合以上试验结果，可以初步得出结论：荷载作用对灌缝胶的力学性自愈能力影响较大，在模量相同的情况下，荷载作用越少，灌缝胶的力学性自愈能力越强。可知：（a）带有粘附性裂缝的灌缝胶试件，在50℃下自愈3h后，从表面看裂缝已经消失，灌缝胶重新与裂缝壁粘结在一起；（b）带有粘附性裂缝的灌缝胶试件，在粘附性脆断。
（3）裂深度的影响为了探究灌缝胶裂深度对其低温拉伸性能的影响，本部分设计了不同裂深度的灌缝胶低温拉伸实验。控制裂位置在试件中部、裂宽度为1cm自愈时间的长短，是灌缝胶自愈性的重要影响因素。本部分通过改变JG灌缝胶和KLF灌缝胶粘附性裂缝的自愈时间，来研究自愈时间对灌缝胶自愈性的影响。固定自愈温度为50℃不变，以模拟灌缝胶在夏季午间时的自愈，由于夏季午间00~00的温度较高，只有在该时间段内，灌缝胶的高温度能达到50℃，故选取1h、3h和5h三个自愈时间展研究。通过近年的 研究发现：灌缝胶在使用一段时间后，普遍会出现不同形式、不同程度的损坏。由于定量评价这些损坏程度的，引发了许多工程问题：一些性能的灌缝。评价结果如表2-7所示。针对上述第2点原因，哈尔滨工业大学的路石鑫在其硕士《瞬态温度场与车轮荷载作用下灌缝胶界面力学响应分析》[45]利用采用ABAQUS有限元，建立含有灌缝胶的路面结构三维有限元模型，分析灌缝胶与裂缝壁的粘结界面行车荷载作用下的受 m×深160cm（其中长度方向为行车方向）。灌缝胶的尺寸根据实际路面灌缝尺寸确定为：长120cm×宽2cm×深2cm，为了分析灌缝胶的粘附性裂，在灌缝胶和裂缝壁之间设置一个粘结界面层，其尺寸为长120cm×宽0.1cm×深2cm。加载区域位于模型的中心位置，区域尺寸为长102cm×宽48cm，如图3-6所。 3 种灌缝胶低温性能的变化规律,分别展了 - 12 ℃ 、 - 18 ℃ 和 - 24 ℃ 条件下的弯曲蠕变劲度试验,试验结果分别如图 3 和图 4 所示。 弯曲蠕变劲度试验的评价指标包括蠕变劲度 S 和蠕变速率 m,蠕变劲度 S 反映材料的低温性能,S 值越大,弯曲流变性能越差。 蠕变速率 m 反映材料的松弛能力,m 值越大,松弛能力越强,m 值较大的材料当遇到温度急剧下降时,往往不易裂,具有较好的低温性能。(2)在温度为 - 12 ℃ 时,3 种灌缝胶材料的 S 值差异性相对较小,随着温度降低,S 值明显升高,3 种灌缝胶的低温性能逐渐变差,且差异性也逐渐显现。 其中 KLF 和 SC 的 S 值衰减相对平缓、稳定,低温敏感性相对较好,而 HY 的 S 值衰减较快,低温敏感性相对较大。(3)随着温度的降低,3 种灌缝胶材料的 m 值明显减小,其中温度为 - 12 ℃ 时 KLF ,HY 与 SC 的 m 值较为接近,结果表明 KLF 具有的松弛能力;温度为 -18 ℃和 -24 ℃时 HY 和 KLF 的 m 值较为接近, 但低于 SC,说明 HY 和 KLF 的低温敏感性较大。(4)基于 ASSHTO MP 25 15 规范,灌封胶材料在温度为 - 10 ℃ 条件下,蠕变劲度 S 标准为不大于 25 MPa,蠕变速率 m 值不小于 0． 31。试验方法参照小米 AASHTO T 37017 采用直接黏结力试验仪器测试加热型灌缝胶的黏结力试验方法,进行灌缝胶黏结力评价试验。
