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提出灌缝胶的失效判别，介绍判别灌缝胶是否失效的流程。综合以上所有研究可以发现，研究者对灌缝胶一些基本的路用性能（包括低温粘聚性能、粘附性能及抗老化性能等）进行了大量的研究，并取得了一定的研究成果。但对在实际服役状态（即在行车荷载、温度、水、老化腐蚀等多重因素耦合作用下的复杂状态）下灌缝胶的路用性能研究较少，同时灌缝胶的路用性能与灌缝胶损坏、损坏程度之间的和影响研究。征着软
沥青质中的轻分子量成分。根据灌缝胶中分散分布着一些黑色的大颗粒物，大颗粒物四周均匀分布着聚合物相；JG灌缝胶中软沥青质的轻分子量成分较多，均匀占据了视野中的大部分区域，黑色颗粒物较少，无明显交联结构；Best灌缝胶中呈现出非常明显地团聚现。灌缝胶的各类损坏形式将会更早出现，失效的程度也将会更加严重。（2）表面沉降通过现场 发现：在灌缝胶表面沉降量较大的位置处，由于灌缝胶中部的下沉，灌缝胶两侧与裂缝壁粘结位置处受剪切力较大，部缝上的灌缝胶在该位置会产生粘附性裂。图3-3给出了灌缝胶1处粘附性裂随时间的变化趋势。设备，采用沥青
砂浆（小于1.18mm，根据图4-9可知：灌缝胶的裂会对其低温拉伸性能产生较大的影响。在控制裂量和其余试验条件相同的情况下，与中部裂的灌缝胶试件相比，边部裂的灌缝胶试件对应的应力和应变值均较小，在拉伸中更加容易。故在后期的灌缝胶裂缝试验中，选择在灌缝胶试件的中部构造裂缝。（2）裂宽度的影响为了探究灌缝胶裂宽度对其低温拉伸性能的影。为了计算的复杂程度，只对荷载加载区域进行网格细化，其他区域沿加载区域向外及深度方向逐渐稀疏。可知：纵向应力S33在车轮距离灌缝胶粘结界面由远及近的中，呈现出先增大后减小再增大的变化规律，大拉应力为0.05MPa左右；剪应力大值出现在Step=51时，S13的大值为0.52MPa，S23的大值为0.49MPa，均远大于0.05MPa。故可以说明：在行车荷载作用下，灌缝胶剪切方向程度大于拉伸方向，灌缝胶粘结界面更容易发生剪切。（3）灌缝胶自愈性研究首先，提出用于评价灌缝胶自愈性的指标，主要分为力学性自愈指标和功能性自愈指标2个方面。其中，力学性自愈指标的制定主要通过动态剪切流变仪测定灌缝胶在加载间歇前后的动态模。
薄膜与观测基台之间隔一层锡纸，用于传导热量和构造沥青试件的初始损伤量。除此之外，还了观测沥青自愈性的试验，包括沥青试件完成后的静止时间、各个加热段的时间长度和加热温度、对试件进行拉伸损伤的时间点、观测时间点的位置和个数等。采用这种实验，可以在原子力
显微镜下明显地观察到沥青自愈的，以及自愈前后微观结构的变化情况。所示。为了达到良好的密封效果，将灌缝胶均匀注入好的凹槽中后，应当在裂缝表面及两侧再均匀摊铺一小薄层的灌缝胶，形成一定厚度与宽度的“T”形密封层，以灌缝胶与路面的粘结性，从而达到佳的灌缝效果。通过现场 发现：采用槽式施工的灌缝胶。其表面普遍会出现网状裂纹。初根据图3-9可知：在前2次 。提出了不同气候分区应的拉伸量。于飞[11]进行了基于失效特性的沥青路面灌缝胶性能研究，提出采用表面能理论和拉拔试验评价灌缝胶的粘附性。综合以上研究可知，针对沥青路面热灌类灌缝胶路用性能的研究，基本涉及到了低温性能、粘附性能、流能等各个方面，并取得了相应的成果。但是，上述评价不能真实模拟灌缝胶实际服役中复杂的工作，灌缝胶的路用性能与灌缝胶失效、失效程度之间的和影响还需要进一步研究。本部分主要通过灌缝胶的低温拉伸试验，分析灌缝胶粘附性裂缝自愈前后试件的应力和应变的变化情况，以此来研究灌缝胶的功能性自愈。选取灌缝胶粘附性裂缝自愈后，试件的应力和应变作为灌缝胶功能性自愈的评价指标。将其与在相同试验条件。
